深圳新能源電流傳感器出廠價(jià)

電源系統(tǒng)中在一些情況下會產(chǎn)生很大的脈沖電流，脈沖電流的存在時(shí)間短，但是會對整個(gè)電源系統(tǒng)造成極大的損害。此時(shí)的電流的 波形的屬于復(fù)雜的電流波形，同時(shí)電流波形變化劇烈。無錫納吉伏公司針對這樣的情況，設(shè)計(jì)了新型電流傳感器。為了有效的防止脈沖電流對開關(guān)電源系統(tǒng)造成的損害，必須有效快速的檢測脈沖電流。與此同時(shí)還需要對開關(guān)電源中正常工作時(shí)的交直流電流進(jìn)行精確的測量，以保證對電源系統(tǒng)中的工作狀態(tài)的控制。實(shí)際的電源系統(tǒng)中，脈沖電流要比正常工作狀態(tài)下的交直流電流高出許多，甚至相差幾個(gè)數(shù)量級，一般的電流傳感器不能既保證對正常狀態(tài)下的交直流的測量精度，同時(shí)又可以快速精確的測量突發(fā)的脈沖電流，所以研究可以同時(shí)測量脈沖電流和正常工作電流的電流傳感器具有非常實(shí)用的意義。磁通門電流傳感器適用于動力電池電量監(jiān)測和高精度電流監(jiān)測等應(yīng)用場合，如電動汽車電池管理系統(tǒng)。深圳新能源電流傳感器出廠價(jià)

當(dāng)一次電流IP為純直流分量時(shí)，通過分析式（3－20）可知，此時(shí)jw=0，ZF=0時(shí)，可得新型交直流電流傳感器的直流穩(wěn)態(tài)誤差εDC為：11+KPIN1RM(KPAN)FRS1(1+偽)式（3－21）為單獨(dú)測量直流時(shí)的新型交直流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差傳遞函數(shù)模型。此時(shí)由于PI比例積分電路在直流測量情況下，時(shí)間常數(shù)趨近于0，理論上比例積分電路開環(huán)增益趨近于無窮大，因此直流測量誤差趨近于0。然而實(shí)際當(dāng)測量交直流電流時(shí)，PI比例積分電路的開環(huán)增益有限，因此仍需考慮其他參數(shù)設(shè)計(jì)。同時(shí)需要注意，在建立交直流電流傳感器穩(wěn)態(tài)誤差模型時(shí)，對基于雙鐵芯結(jié)構(gòu)自激振蕩磁通門傳感器的零磁通交直流檢測器進(jìn)行了線性化處理，因此保證零磁通交直流檢測器線性度是新型交直流傳感器設(shè)計(jì)的關(guān)鍵，而激磁繞組匝數(shù)N1及采樣電阻RS1均影響交直流檢測器線性度，因此在參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí)需要綜合考慮各項(xiàng)指標(biāo)。充電樁檢測電流傳感器廠家直銷這些參數(shù)對于了解電路的性能、進(jìn)行故障診斷和優(yōu)化設(shè)計(jì)等方面都具有重要的意義。

根據(jù)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率約束條件fex>2f，當(dāng)交直流電流傳感器檢測帶寬為0–50Hz時(shí)，應(yīng)設(shè)計(jì)自激振蕩磁通門傳感器激磁頻率應(yīng)大于100Hz。設(shè)計(jì)激磁頻率時(shí)可根據(jù)式（2－42）計(jì)算激磁頻率fex為：fex=Vout4BSN1SC（4－3）式（4－3）中激磁頻率fex 與激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 均未確定，通過合理設(shè)計(jì)參數(shù) N1 使得終激磁頻率fex>100Hz 即可滿足設(shè)計(jì)要求。然而激磁頻率fex 并不是越大越好， 磁 性材料的渦流損耗與激磁頻率fex 的平方成正比，因此當(dāng)激磁頻率fex 較大時(shí)，鐵芯的渦 流損耗增大， 整體交直流電流傳感器功耗增大， 且激磁方波電壓一定時(shí)，激磁頻率fex 越 大則激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 越小，而根據(jù)式（2－41），匝數(shù) N1 越小則飽和電流閾值 Ith 越 大則鐵芯不易進(jìn)入飽和區(qū)工作， 此時(shí)所設(shè)計(jì)的零磁通交直流檢測器線性度不高。而激磁  頻率fex 過小時(shí)，激磁繞組 W1 匝數(shù) N1 過大，此時(shí)所設(shè)計(jì)零磁通交直流檢測器的靈敏度 將會降低， 因此在參數(shù)設(shè)計(jì)時(shí)需要在零磁通交直流檢測器線性度與靈敏度之間有所側(cè)重。

Ve為合成電壓信號VR12經(jīng)低通濾波后的誤差電壓信號。設(shè)計(jì)電路參數(shù)R1=R2，R4=R5。Q1為NPN型功率放大三極管，型號為TIP110，Q2為PNP型功率放大三極管，型號為TIP117。AB類功率放大輸出端串接反饋繞組WF及終端測量電阻RM形成反饋閉環(huán)。反饋繞組匝數(shù)NF直接影響新型交直流傳感器的比例系數(shù)，NF越大，交直流電流傳感器靈敏度越低，線性區(qū)量程也越大，另外PA功率放大電路的輸出電流能力也制約了反饋繞組匝數(shù)NF不能設(shè)計(jì)過小，但反饋繞組匝數(shù)NF過大，其漏感也越大，分布電容參數(shù)越大，系統(tǒng)磁性及容性誤差將會增大。因此需要綜合考慮靈敏度、功放帶載能力及量程等要求，所設(shè)計(jì)反饋繞組匝數(shù)NF=1000。磁通門電流傳感器利用磁通門原理來測量電流，具有精度高、穩(wěn)定性好、線性度好等優(yōu)點(diǎn)。

（b）根據(jù)式（2－33）選取低磁飽和強(qiáng)度BS，降低鐵芯C1截面面積或增大激磁繞組匝數(shù)N1，可有效降低鐵芯C1激磁飽和電流閾值Ith，以便于滿足假設(shè)1、3中Ith<<IC。（c）可增大激磁電壓峰值Vout或降低采樣電阻Rs的阻值，以提高鐵芯回路穩(wěn)態(tài)充電電流IC，便于滿足假設(shè)1、3中Ith<<IC。（4）穩(wěn)定性由式（2－34），（2－39）可知，激磁電流iex平均值與一次電流Ip之間的線性關(guān)系，且這種線性關(guān)系只是與一次繞組匝數(shù)Np及激磁繞組匝數(shù)N1有關(guān)。但是激磁電流信號較小，因此實(shí)際電路中取采樣電阻RS上的電壓信號作為終檢測信號。采樣電阻RS上一個(gè)周波內(nèi)平均電壓Vav滿足：基于全相位傅里葉變換的軟件解調(diào)方法解決數(shù)據(jù)截?cái)嘁鸬念l譜泄漏問題。泰州分流器電流傳感器出廠價(jià)

為工作在零磁通狀態(tài)，電流傳感器中加入次級線圈并且此線圈必須通入一個(gè)合適的電流以保證磁芯的零磁通狀態(tài)。深圳新能源電流傳感器出廠價(jià)

偶次諧波法進(jìn)行了分析，該方法簡單、有效，但是檢測電路復(fù)雜，精度較低，溫漂較大。因此為改善磁通門技術(shù)的現(xiàn)狀，吉林大學(xué)程福德團(tuán)隊(duì)提出了時(shí)間差型磁通門，該方法有可能解決現(xiàn)有磁通門分辨力、測量精度難以繼續(xù)提高的問題，是磁通門研究中一個(gè)值得重視的方向； g Velasco-Quesada等提出了零磁通反饋式磁通門，使磁芯工作在零磁通狀態(tài)下，有效減小磁滯對測量的影響； Takahiro Kudo等給出了一種通過測量輸出信號峰值位置變化的方法得到被測電流的深圳新能源電流傳感器出廠價(jià)