浙江中頻熔硅爐設(shè)備

來源: 發(fā)布時間:2021-11-25

    在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑;結(jié)束時氧含量在763ppm;無需再采用al脫氧;3)在rh爐進行脫碳處理:其全程不吹氧升溫;在深脫碳后采用al進行終脫氧,按照,終脫氧值在16ppm,后破真空進行澆注;由于氧含量在期限定范圍之內(nèi),故無需補加鋁;4)進行連鑄:澆注全程采用吹氬保護,并加滿無碳覆蓋劑;控制拉坯速度在;5)進行后續(xù)軋制。經(jīng)觀測,本實施例澆注5次時,其下水口處未發(fā)現(xiàn)有跳棒結(jié)瘤現(xiàn)象,噸鋼少用鋁。實施例2一種提高方坯連鑄機生產(chǎn)**碳鋼可澆性的方法,其步驟:1)進行轉(zhuǎn)爐冶煉:控制出鋼溫度1693℃,出鋼鋼水中碳在;2)進行l(wèi)f爐精煉:采用電極加熱使鋼水溫度達到1640℃;在停止加熱前2min時按照2kg/噸鋼加入精煉劑;結(jié)束時氧含量在;無需再采用al脫氧;3)在rh爐進行脫碳處理:其全程不吹氧升溫;在深脫碳后采用al進行終脫氧,按照,脫氧值在,由于氧含量低,增加循環(huán)時間5min,后達到要求,后破真空進行澆注;4)進行連鑄:澆注全程采用吹氬保護,并加滿無碳覆蓋劑;控制拉坯速度在;5)進行后續(xù)軋制。經(jīng)觀測,本實施例澆注5次時,其下水口處未發(fā)現(xiàn)有跳棒結(jié)瘤現(xiàn)象,噸鋼少用鋁。實施例3一種提高方坯連鑄機生產(chǎn)**碳鋼可澆性的方法。中頻熔煉電爐品牌。。浙江中頻熔硅爐設(shè)備

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    則無法在不終澆的情況下將線性收縮輥縫控制模式轉(zhuǎn)換為軟壓下輥縫控制模式。實際生產(chǎn)中會出現(xiàn)開澆前期連鑄機扇形段輥縫位置采用線性收縮輥縫控制模式,當連鑄機多爐連澆快換后,由生產(chǎn)低級別鋼種快換轉(zhuǎn)為生產(chǎn)高級別鋼種,這就需要連鑄機扇形段輥縫采用軟壓下輥縫控制模式,這時投入軟壓下輥縫控制模式則扇形段后半部分會整體壓下3-6mm,扇形段框架加持力猛增,導(dǎo)致拉矯機轉(zhuǎn)矩**增加,**終發(fā)生拉不動板坯,使生產(chǎn)無法進行。技術(shù)實現(xiàn)要素:本發(fā)明旨在解決現(xiàn)有技術(shù)或相關(guān)技術(shù)中存在的技術(shù)問題之一。為此本發(fā)明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法。有鑒于此,本發(fā)明提出了一種連鑄機扇形段輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換方法,所述轉(zhuǎn)換方法包括如下步驟:基于***的連鑄機快換啟動信號,在hmi人機界面選擇軟壓下輥縫控制模式,使扇形段位置鎖定在線性收縮輥縫控制模式的目標位置上,獲取鎖定信號;基于快換后板坯拉出長度和位置,并與所述連鑄機的機械長度比較,獲取快換后所述板坯位于所述連鑄機的機械長度上的位置;基于快換后所述板坯位于所述連鑄機的機械長度上的位置,判斷所述板坯移動至相應(yīng)所述扇形段時,解除所述鎖定信號。浙江真空爐生產(chǎn)廠家中頻爐設(shè)備廠家中頻爐報價。

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    鑄坯長度9000mm至11000mm。由于設(shè)計上的不完善,當連鑄機扇形段在線性收縮輥縫控制模式生產(chǎn)中,需要轉(zhuǎn)軟壓下輥縫控制模式時,這一功能鑄機無法實現(xiàn),給生產(chǎn)帶來不便,通過在現(xiàn)有連鑄機基礎(chǔ)上進行改造實現(xiàn)線性收縮輥縫控制模式與軟壓下輥縫控制模式的轉(zhuǎn)換。通過位置傳感器檢測連鑄機扇形段輥縫的實際位置,間接實現(xiàn)扇形段的打開關(guān)閉動作。需要說明的是,位置傳感器安裝在扇形段本體液壓缸上,液壓缸動作帶動扇形段框架動作,實現(xiàn)調(diào)節(jié)扇形段輥縫的實際位置。通過伺服閥控制扇形段的打開關(guān)閉油缸進出液壓油,實現(xiàn)扇形段打開、關(guān)閉動作。需要說明的是,伺服閥安裝現(xiàn)場閥臺控制站,通過液壓管連接到扇形段本體油缸上。由plc控制系統(tǒng)計算出扇形段輥縫目標值后,會與扇形段油缸上的位置傳感器實際位置進行比較,得出偏差,再通過plc控制系統(tǒng)進行pid調(diào)節(jié)控制伺服閥,也就是當實際扇形段輥縫位置大于輥縫目標值則系統(tǒng)給伺服閥輸出關(guān)閉信號使其扇形段關(guān)閉,當實際扇形段輥縫位置等于輥縫目標值時,plc控制系統(tǒng)則停止輸出,反之亦然。連鑄機共有15個扇形段,圖2至圖5*示出13個扇形段,但不影響對本發(fā)明的理解,其中,橫軸由右到左s01-s13表示扇形段號。

    步驟e3.如果在某一時刻伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移的差值不為零,則進入步驟e4;如果差值為零,則工控機向伺服缸發(fā)出保持活塞桿不變的指令,接著轉(zhuǎn)到步驟e5;步驟e4.采用雙閉環(huán)控制策略和pid迭代算法,對伺服缸的輸入信號進行控制,從而控制伺服缸活塞桿的伸出長度;步驟e5.工控機繼續(xù)偵測是否收到停澆信號,若沒有收到停澆信號,則轉(zhuǎn)到步驟e2,若收到停澆信號則進入步驟e6;步驟e6.澆注結(jié)束,末端電磁攪拌回到初始位置。本發(fā)明技術(shù)方案的進一步改進在于:步驟e4的具體控制過程為:伺服缸活塞桿伸出位移l與期望軌跡位移m的差值一方面經(jīng)過模擬處理:差值通過反饋控制器來及時修正伺服閥的輸入量,從而使伺服缸的輸出量接近期望值,同時差值由對應(yīng)的比例調(diào)節(jié)器進行比例調(diào)節(jié)后疊加到工控機輸出的對應(yīng)比例伺服閥的控制信號中,從而形成模擬閉環(huán)回路;另一方面差值經(jīng)過數(shù)字處理,也就是差值經(jīng)a/d轉(zhuǎn)換后傳到工控機內(nèi),由工控機內(nèi)的pd處理單元進行pd算法處理,經(jīng)pd處理單元輸出的數(shù)據(jù)疊加到下一個輸出控制量中從而對伺服缸的誤差進行調(diào)節(jié),從而形成數(shù)字閉環(huán)回路;在數(shù)字閉環(huán)回路中,差值也同時傳到工控機內(nèi)的pid迭代學(xué)習(xí)單元中進行pid迭代學(xué)習(xí)算法處理。中頻感應(yīng)電爐價格。。

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    在噴嘴設(shè)計參數(shù)和使用條件完全相同的條件下,不同制造廠、不同材料的噴嘴,有的不到一個月就堵塞嚴重,有的3—4個月不堵塞。噴嘴內(nèi)表面是否耐磨影響因素很多,一般認為與材料的微量元素、熱處理和加工工藝有關(guān),還難以定量分析。從使用角度看,較簡單的方法就是選擇耐磨壽命長的噴嘴。在特定的使用條件下,定期檢測的性能參數(shù)比如流量、噴射角和噴水分布的變化,通常在三個月至半年即可查清噴嘴的磨損壽命。選擇耐磨壽命長的噴嘴不僅可以降低成本,還**減少生產(chǎn)事故、廢次品和維修量。二、連鑄噴嘴設(shè)計影響連鑄噴嘴的參數(shù)包括噴射角、流量、噴水分布、打擊力、噴霧顆粒和速度分布、磨損壽命等,在現(xiàn)代化的噴嘴檢測試驗室可以對這些性能參數(shù)進行***和精密的測試,從而確保噴嘴的性能參數(shù)精確控制在設(shè)計允許的偏差范圍內(nèi)且噴嘴的使用性能也能滿足特定條件的要求,比如耐磨損、耐高溫、耐腐蝕等?,F(xiàn)在我們以450mm圓特殊鋼圓坯連鑄機為例,設(shè)計噴嘴的噴霧特性見表1、2。中頻熔硅爐價錢中頻熔硅爐生產(chǎn)。湖北金屬熔煉爐設(shè)備廠家

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    和小車5相連接的水冷伺服缸8的活塞23處于缸筒的比較低端。以其中前列為例說明,二位四通換向閥29的電磁鐵1dt失電,主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28的控制油和二位四通換向閥29的泄油口相連接,主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28處于自鎖狀態(tài)。伺服閥20沒有接到任何信號。工作:工控機首先根據(jù)連鑄工藝參數(shù)及水冷伺服缸8的參數(shù)生成期望軌跡曲線,得到期望軌跡位移m;工控機通過位移傳感器25實時檢測水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移l,工控機對活塞桿24伸出位移的檢測、控制是每隔固定的周期進行的。如果在某一時刻水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移與到期望軌跡位移之差不為零,則進入步驟4;二位四通換向閥29電磁鐵1dt得電,主液控單向閥19、左液控單向閥21、右液控單向閥28解鎖,水冷伺服缸8活塞桿24伸出位移與期望軌跡位移的誤差由對應(yīng)的比例調(diào)節(jié)器進行比例調(diào)節(jié)后疊加到工控機輸出的對應(yīng)伺服閥20的控制信號中,伺服閥20接受到信號,輸出壓力油驅(qū)動水冷伺服缸8活塞桿24及上底座9同時帶動小車5及其上的末端電磁攪拌4向比較好末端電磁攪拌位置移動。同時差值經(jīng)a/d轉(zhuǎn)換后傳到設(shè)置在工控機內(nèi)的pd處理單元進行pd算法處理,由pd處理單元。浙江中頻熔硅爐設(shè)備

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