1、風機葉片角度誤差。各葉片安裝時的角度誤差過大，會造成各葉片迎風面的差異，葉片所受的載荷不同，造成風機振動。
2、葉片不平衡。冷卻塔風機葉片為玻璃鋼材質，中腹為空心，完工后進行力矩稱重，因為是手工工藝形成，質量難免存在一定的誤差，力矩稱重后，不平衡量雖有減少，但無法消除，仍存在一定的不平衡量，運轉時就會產生振動。
3、傳動軸動平衡誤差。傳動軸為高速運轉部件，轉速為980r/min，制造時，傳動軸的動平衡如果校正得不好或精度不高，必然會影響風機的穩(wěn)定性，造成振動偏大。
4、傳動軸、聯軸器安裝同軸度低。因為傳動軸為齒輪鏈條連接，通過調心軸承、齒輪鏈條分別與電機和減速器進行連接，如果同軸度不好，會使電機輸出軸和減速器輸入軸處于不同的軸線上，產生偏心，使冷卻塔風機運行時振動偏大。 深圳市龍圖環(huán)保 冷卻塔塔體隔聲屏障的設計。南昌影院噪聲治理技術
對冷卻塔上半部銹蝕嚴重鋼結構進行更換、加固，消除冷卻塔晃動，然后進行試機，風機振動無明顯變化，振動依然偏大。檢查葉片角度，更換調心軸承、磨損連接鏈條；測量傳動軸跳動（允許范圍內），重新校正傳動軸、聯軸器同軸度后試機，振動有所減少，風機振動速度：12~19之間波動，電機振動速度值：8~15之間波動；超過設計允許值。**終將振動原因鎖定在齒輪箱上。?拆卸葉片，進行力矩稱重，不平衡量較??；然后繼續(xù)檢查減速箱齒輪、軸承，發(fā)現嚙合間隙加大，軸承磨損嚴重，軸徑間隙增大，主軸左右晃動，采取了更換軸承，調整齒輪間隙。通過上述措施處理，冷卻塔震動值**降低，風機震動速度值5-7mm/s之間波動，基本滿足設計允許值。這說明經上述處理已經基本解決了該鋼結構冷卻塔的振動問題。浙江會堂噪聲治理技術深圳市龍圖環(huán)保冷卻塔噪聲測試報告。
1、測點位置 測量冷卻塔出風口噪聲時，測點選在出風口45°方向，離風筒為1倍出風口直徑，當出風口直徑大于5m時，測量距離取5m。測量冷卻塔進風口噪聲時，測點選在進風口方向，據塔壁水平距離1倍塔體直徑，當塔體直徑小于1.5m時，測量距離取1.5m；當塔形為方形或矩形時，測量距離取塔體的當量直徑：a、b為塔體的邊長。測點位置如圖1所示。測量冷卻塔噪聲時，測點距塔體水平距離2倍塔體直徑。
2、測量高度測量冷卻塔進風口噪聲時，測點距地面1.5米。
冷卻塔是一種熱交換設備，它的聲源有三方面：其一是風機噪聲，主要分為散熱風機的機械噪聲和風機進排氣空氣動力性噪聲，特性為低頻。其二是水泵、配管和閥門引起的塔體振動，從而產生輻射噪聲。其三是冷凝器的布水系統(tǒng)和收水系統(tǒng)產生的落水噪聲。冷卻塔風機噪聲頻譜一般呈低頻性，而典型的淋水噪聲頻譜特性呈寬頻帶。但是實際測得冷卻噪音的頻率較低，因此很多人認為冷卻塔的主要噪聲是風機噪聲。塔噪聲的頻率成分較復雜，噪聲在各頻段的能量都較大，且以低頻成分為主。根據冷卻塔噪聲頻率特性分析，以及噪聲的質量控制標準，通過聲學計算消聲量、隔聲量，提出了通過設置消聲器、聲屏障等方式實現對冷卻塔噪聲污染進行綜合治理。深圳市龍圖環(huán)保冷卻塔噪聲值的修正-分貝的相減修正。
聲導流片法（消聲彎頭）：消聲導流片法及特點在冷卻塔進風口安裝消聲導流片，通過消聲導流片的消聲作用，來減少冷卻塔噪聲對外界的影響 ，也稱為消聲器法。理論及試驗表明其降噪量可以達到35dB(A)，甚至更高；在降噪量15—20dB(A)時，與聲屏障造價相當，在20dB(A)以上降噪量時是***可選方案；結構緊湊，不占建筑物額外場地，基本無須維護 。冷卻塔的噪聲屬于穩(wěn)態(tài)噪聲，聲源"標稱聲級"在70dBA左右，冷卻塔噪聲的治理目標，原則上應是將受噪聲干擾的受聲點的噪聲級控制在相應于當地環(huán)境的噪聲國家標準以內。
消聲導流片法（消聲彎頭） 深圳市龍圖環(huán)保冷卻塔噪聲評價標準。浙江影院噪聲治理方案
深圳市龍圖環(huán)保 冷卻塔風機消聲器的設計。南昌影院噪聲治理技術
中央空調系統(tǒng)配套設備兩臺100T玻璃鋼冷卻塔布置于建筑物四層屋面平臺上，冷卻塔運轉時產生的噪聲對毗鄰10m處的25層居民住宅影響很大。經測量，距冷卻塔一倍塔體直徑處，A聲級達76Db，上部風機出風口處達83dB（A），居民住宅窗外一米處A聲級為69dB（A），超過環(huán)保規(guī)定的白天小于60dB（A）、夜間小于50dB（A）標準9～19dB（A）。為降低冷卻塔噪聲，在塔旁設L型聲屏障，在塔出風口設消聲器，詳見冷卻塔噪聲治理平面圖。經采取噪聲治理措施后，聲屏障外一米處*為53dB（A），各頻率聲壓級符合NR-50噪聲評價曲線，詳見測點位置示意、冷卻塔噪聲治理后噪聲頻率特性和冷卻塔噪聲治理效果測定表。居民住宅已感覺不到冷卻塔噪聲，窗外一米處低于50dB（A），得到了滿意的治理效果。南昌影院噪聲治理技術
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